0 0
U=
2
E
=
2
(
3
)
d +
2
(
/
3
3
) d
=0,47E
d
Với U=220V=> E
d
=220/0,47=468V.
Nếu sử dụng một nguồn lớn 468V có một
u điểm l
dòng tiêu thụ sẽ nhỏ nh
ng
kích th
ớc của bộ chỉnh l
u sẽ l
rất lớn, cồng kềnh. Để khắc phục điều n
y ta chỉ sử dụng
một nguồn áp trung bình E
d
=120VDC để cung cấp cho ăcquy v
chỉnh l
u. Sau khi qua bộ
chỉnh l
u sẽ sử dụng một máy biến áp để nâng điện áp lên 220V xoay chiều phù hợp với
tải.
ắcquy đ
ợc chọn l
loại ăcquy 12. Nh
vậy ta cần mắc 120/12=10 ắc quy mắc nối tiếp
nhau.
Tình toán dung l
ơng của ắc quy.
Với yêu cầu về công suất của UPS l
15KVA, U=220V ta cần sử dụng máy biến áp.
Nếu coi hiệu suất của máy biến áp l
95% thì hiệu suất phía sơ cấp của máy
biến áp nghịch l
u l
:
15
=
(KVA)
S
nghịch
l
u
=
0.95
15.8
Do tổn hao của các van công suất của bộ biến đổi l
không đáng kể do đó ta có thể
coi công suất đầu v
o v
đầu ra của bộ nghịch l
u l
nh
nhau.
Dòng điện cần thiết để lạp cho ắc quy l
:
15800
I
d
=
120
= 131(A)
Thông th
ờng khi chọn ăcquy phải chọn dung l
ợng lớn hơn 2 lần dung l
ợng định
mức. Vậy để đảm bảo cho ăcquy không bị hỏng ta cần chọn dung l
ợng của ắcquy
l
262A.h
Do trong bộ ắc quy có nội trở trong do đó điện áp đầu ra của bộ chỉnh l
u đ
ợc tính nh
sau:
Trong đó:
U
cl
=U
d
+U
t
U
cl
: điện áp đầu ra bộ chỉnh l
u.
U
d
: điện áp đặt trên hai đầu ắc quy. U
d
=120VDC
U
t
: điện áp tổn hao do nội trở của ắc quy.
Với loại ăcquy 12V ta tra đ
ợc nội trở trong của ăcquy l
r=0,09
. Vậy nội
trở
trong của bộ ăcquy l
R=0,09*12=1,08
Điện áp đầu ra của bộ chỉnh l
u l
:
U
cl
=120+131.1,08=262VDC.
III. Ph
ơng pháp nạp ăc quy v
ph
ơng thức điều khiển nạp.
1. Ph
ơng pháp nạp cho ắc quy.
Có ba ph
ơng pháp nạp ắc qui l
+ Ph
ơng pháp dòng điện.
+ Ph
ơng pháp điện áp.
+ Ph
ơng pháp dòng áp.
a) Ph
ơng pháp nạp ắc qui với dòng điện không đổi.
Đây l
ph
ơng pháp nạp cho phép chọn đ
ợc dòng nạp thích hợp với mỗi loại ắc qui,
bảo đảm cho ắc qui đ
ợc no. Đây l
ph
ơng pháp sử dụng trong các x
ởng bảo d
ỡng sửa
chữa để nạp điện cho ắc qui hoặc nạp sử chữa cho các ắc qui bị Sunfat hoá. Với ph
ơng
pháp n
y ắc qui đ
ợc mắc nối tiếp nhau
Nh
ợc điểm của ph
ơng pháp nạp với dòng điện không đổi l
thời gian nạp kéo d
i
v
yêu cầu các ắc qui đ
a v
o nạp có cùng dung l
ợng định mức. Để khắc phục nh
ợc
điểm thời gian nạp kéo d
i, ng
ời ta sử dụng ph
ơng pháp nạp với dòng điện nạp thay đổi
hai hay nhiều nấc
b) Ph
ơng pháp nạp với điện áp không đổi.
Ph
ơng pháp n
y yêu cầu các ắc qui đ
ợc mắc song song với nguồn nạp. Hiệu điện
thế của nguồn nạp không đổi. Ph
ơng pháp nạp với điện áp không đổi có thời gian nạp
ngắn, dòng nạp tự động giảm theo thời gian.Tuy nhiên dùng ph
ơng pháp n
y ắc
qui không đ
ợc nạp no. Vì vậy nạp với điện áp không đổi chỉ l
ph
ơng pháp nạp bổ xung
cho
ắc qui trong quá trình sử dụng.
c) Ph
ơng pháp nạp dòng áp.
Đây l
ph
ơng pháp tổng hợp của hai ph
ơng pháp trên. Nó tận dụng đ
ợc những
u
điểm của mỗi ph
ơng pháp.
Đối với ắc qui axit: Để bảo đảm thời gian nạp cũng nh
hiệu suất nạp thì ta tiến h
nh
nạp theo hai giai đoạn.
Giai đoạn 1: nạp với dòng điện không đổi cho tới khi dung l
ợng ắcquy bằng
95% dung l
ợng định mức.
Giai đoạn 2: nạp với áp không đổi cho tới khi ắcquy no thì dừng.
Kết luận :
Vì ắc qui l
tải có tính chất dung kháng kèm theo sức phản điện động cho nên khi ắc
qui đói m
ta nạp theo ph
ơng pháp điện áp thì dòng điện trong ắc qui sẽ tự động dâng
nên không kiểm soát đ
ợc sẽ l
m sôi ắc qui dẫn đến hỏng hóc nhanh chóng. Vì vậy trong
vùng nạp chính ta phải tìm cách ổn định dòng nạp cho ắc qui.
Khi dung l
ợng của ắc qui dâng lên đến 90% lúc đó nếu ta cứ tiếp tục giữ ổn định
dòng nạp thì ắc qui sẽ sôi v
l
m cạn n
ớc. Do đó đến giai đoạn n
y ta lại phải chuyển chế
độ nạp ắc qui sang chế độ ổn áp. Chế độ ổn áp đ
ợc giữ cho đến khi ắc qui đã thực sự no.
Khi điện áp trên các bản cực cuẩ ắc qui bằng với điện áp nạp thì lúc đó dòng nạp sẽ tự
động giảm về không, kết thúc quá trình nạp.
2. Ph
ơng pháp điều khiển nạp ăcquy
Sơ đồ khối của mạch điều khiển nạp ăcquy theo hai giai đoạn
U
đặt
ĐK BĐ
Z
tải
2
Ch
ơng III: tính toán và lựa chọn mạch chỉnh l
u
I. Chỉnh l
u điều khiển đối xứng sơ đồ cầu 3 pha
1. Sơ đồ nguyên lý
Sơ đồ gồm 6 Tiristor đ
ợc chia l
m hai nhóm:
- Nhóm Katot chung : T1, T3, T5
- Nhóm Anot chung : T2, T4, T6
Góc mở đ
ợc tính từ giao điểm của các nửa hình sin
Giá trị trung bình của điện áp trên tải
5
+
6
6
3 6 U
U
d
=
2
+
6
2 U
2
sin
d
=
2
cos
Từ công thức trên ta thấy khi
U
d
=
262 VDC
, chọn góc pha đầu
=
45
0
Vậy
U
=
125.
=
125.3,14
=
75,57
(V)
3
6.cos
3
6.cos
45
Nh
vậy ta phải sử dụng máy biến áp để hạ điện áp từ 380V xuống 76V.
Giá trị trung bình của dòng chạy qua 1 Tiristor l
:
I
TBV
max
=
I
d
max
3
=
43,66A
Giá trị điện áp ng
ợc m
Tiristor phải chịu
U
ngmax
=
Công suất biến áp
6U
2
=
3
U
d
max
=
1,05U
d
max
=
275V
S
ba
=
U
3
d
max
I
d
max
=
.262.131.10
3
3
= 35,94kVA
Nhận xét :
Với sơ đồ chỉnh l
u cầu 3 pha có điều khiển thì điện áp ra Ud ít đập mạch ( trong
một chu kì đập mạch 6 lần ) do đó vấn đề lọc rất đơn giản, điện áp ng
ợc lên mỗi van nhỏ,
công suất biến áp nhỏ nh
ng mạch phức tạp nhiều kênh điều khiển.
2. Đ
ờng đặc tính biểu diễn
Không có nhận xét nào:
Đăng nhận xét